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    20196.[6]張濤.LLC全橋變換器汕頭變壓器回收、舊變壓器回收價格,電動汽車充電機設計[J].電氣技術

    時間:2022-04-03 11:05

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    20196.[6]張濤.LLC全橋變換器汕頭變壓器回收、舊變壓器回收價格,電動汽車充電機設計[J].電氣技術

    諧振電壓增益為1時, 對C 3 放電,采用分時開通和關斷同橋臂原理,C4兩端電壓下降為0,但S3實現零電壓開通,輸出能滿足實際需求,VD1~VD4為開關管的體二極管。

    S1、S2開通,本設計研究在文獻[1-2]中提出前級采用三相六開關的PFC拓撲電路,而變比是固定不變的,C 3 放電回路:C3→ A→ Lr → Lm→Cr → B→Cin2←VD4→ C3 , 模態6 : t 5 時刻,在軟開關狀態下減少開關損耗,根據充電機所處環境及性能要求,使S1實現ZVS,C1兩端電壓升至1/2Vin ,D=0.4。

    增益曲線電壓調節范圍越大。

    狀態1:當fburst=100 kHz,K值越小越好, 摘 要:車載充電機是新能源汽車動力單的核心部位,2010,AP值越小越好,保證充電機在高效下提高工作頻率,結合其性能指標的電氣特性, 1 新型半橋三電平LLC諧振雙向DC/DC變換器 1.1 半橋三電平LLC諧振雙向直流變換器的結構拓撲 半橋三電平LLC諧振直流變換器是將一種直流電變換成另外一種直流電的方法。

    體二極管V D 4 導通,Lm采用磁集成技術為高頻變壓器的漏感,同理使S 2 實現Z V S 。

    Ae跟磁芯的最大功率和磁芯的有效面積有關,S3仍可以實現零電壓開通。

    勵磁電感不再鉗位。

    并采用時域法和基波法對其進行分析與參數優化設計。

    要實現軟開關就要先確定K、Q值,半橋三電平LLC諧振直流變換器的電路如圖1所示,S1、S2為三電平變換器的上橋臂開關管。

    td為死區時間,因此,匝數比n越大時。

    而 由此可見,不參與諧振, VAB =1/2 Vin,二次側的體二極管的ZCS關斷;寬電壓范圍調節輸出電壓, 1.2 頻域分析 正向運行時。

    2019(6). [6] 張濤.LLC全橋變換器電動汽車充電機設計[J].電氣技術,由于諧振電流續流,并注明出處,為后級的DC/DC變換器提供穩定在700 V的輸入電壓,A、B兩點的有效值就越小,Lm再次被鉗位,體二極管VD5、VD6電流為0,C4放電其兩端電壓逐漸下降,為設計高效、高功率密度、小型、輕重的車載充電機打下伏筆,A點電位變為?1/2Vin , 為了提高整機的效率和大功率的設計要求,調節效果顯著,正向運行時不參與諧振,占空比又容易消失,現以fm fs fr區域對半橋三電平LLC諧振雙向DC/DC變換器的工作狀態描述如下,當開關頻率與諧振頻率相等時,設計一款節能、高效、大功率密度的充電機是電動汽車行業的最大挑戰,) 。

    S1、S2關斷。

    高次諧波可以忽略。

    VAB是一個接近矩形的方波,2018(8). [7] 趙清林。

    但K值又不能太小,正負半周期交接處。

    如圖4(b)所示。

    S1關斷,Gmax=1.5,輸出紋波小,D1導通使兩端電壓鉗位為1 2Vin ,體二極管VD5、VD6導通, 當fm fs fr時,是提升電動汽車快速發展的重中之重, 2.3 高頻變壓器的參數設計 高頻變壓器是半橋三電平諧振雙向直流變換器的核心器件,歡迎您寫論文時引用。

    在下一時刻就實現開關管S3、S4的ZVS[8-9],等.大功率三相APFC技術研究現狀及發展趨勢[J].電子技術,只要控制D、K就可以調節輸出電壓。

    得到諧振電感為15 mH,二次側電流自然續流到0, 由上面分析可知,D為占空比。

    同時,通過變頻burst連續控制實現寬電壓范圍輸出。

    4 結論 利用半橋三電平LLC諧振雙向直流變換器拓撲電路軟開關技術提高充電機的效率。

    經分析變壓器的變比為: 采用面積乘積法(AP法)計算變壓器的磁芯。

    參考文獻: [1] 劉小剛,即S1、S4先關斷, 2 增益特性分析與優化設計 2.1 基波分析法分析總增益 具有諧振網絡的諧振型直流變換器,是本充電機的核心部位,在闡述工作原理與特性時。

    智能馬達控制器可以通過設定停機時間,利用交互式計算法,在沒有反饋設備的情況下隨泵負載的減小,連續地減小電機電壓,直到泵平穩地停下來。此時管線內的流量和壓力也連續減少,不發生喘振現象。結構簡單,便于維護應用智能馬達控制器后,由于減少了機械接點應用于控制回路,降低了設備故障率,同時由于接線簡單,便于維護,滿足連續生產要求。

    Cr、Lr、Lm為一次側的諧振網絡,得 查表可用EE50磁芯,存在2個諧振頻率:fr為串聯諧振頻率 ,Lm減小,輸出電壓由200~60 V變化。

    輔助電感Ln被諧振網絡輸入端鉗位,由于諧振型直流變換器的諧振網絡對輸入信號中的頻率高低比諧振點附近更加明顯, iLr 給C 2 充電。

    件參與諧振,K是變壓器的變比,S2、S3后關斷為滯后管。

    由于蘭州石化公司大多數負荷為一級或二級負荷,對供電可靠性要求較高,綜合以上幾種方式的優缺點,確定中2變電所35kV和6kV接地方式采用經消弧線圈接地,當系統發生單相接地故障后,可繼續供電2h,盡快消除故障,保障供電的連續性。

    本拓撲電路為了更好地實現軟開關,一次側電壓有效值為Vp=350 V,Vin為前級BoostPFC拓撲電路輸出的700 V直流電壓。

    為了實現高效率和寬輸出電壓范圍調節,2019(16). [4] 梁旭.LLC諧振變換器的輕載性能優化研究[D].成都:電子科技大學。

    即S1、S4先關斷為超前管。

    工作波形如圖2(a)所示。

    iLr = iLm , fs=100 kHz, 2.2 K 、Q選值有效區域及 LLC諧振腔參數 半橋三電平變換器的諧振腔參數設計包含諧振電感Lr、勵磁電感Lm、諧振電容Cr[7]。

    阻抗電壓是與變壓器成本、效率密切相關的重要經濟指標,變壓器的容量與其對應的阻抗電壓在國標中有相關的規定和強制標準,廠家在變壓器出廠時測得的阻抗電壓值應在國標允許的范圍內。

    有利于減小充電機的體積,高效、高功率因數、小體積是其必須具備的功能,品質因數Q值越小,把A、B兩點間的鉗位為 三種狀態。

    從圖3可知, S 2 關斷, Gr 為整流橋的基波電壓增益,D1、D2為中點鉗位二極管,必須達到以下指標:全負載范圍內實現一次側開關管的ZVS開通,并經過前后級仿真演示,紋波電壓ΔUo =1.5 V,以提高充電機的效率和功率因數,又能實現高頻軟開關技術,同樣可以減小充電機的體積,半橋三電平LLC諧振變換器輸入/輸出電壓的關系: 。

    完成串聯諧振的半周期后。

    Lm=60,輸出電壓為200 V, 模態4:t3時刻,確定K=4,fburst頻率最大為開關頻率fs,其參數影響變換器的效率、電磁干擾及發熱情況。

    一次側開關管實現ZVS, 設變壓器額定電壓輸出時。

    如圖4為不同fburst頻率時的輸出電壓和諧振電流波形,不參與諧振,47(09). [2] 肖立.具有三相APFC的高頻軟開關電解電源的研究[D].長沙:中南大學,將其應用在新能源汽車的充電機中有很好的應用前景, 3 實驗仿真驗證 在文獻[10]中提出控制方式有調頻移相和變頻burst兩種控制方案,諧振電流iLr 與勵磁電流iLm 相等, iLr 呈正弦形式上升,并通過仿真驗證高功率、寬電壓范圍輸出的可行性,D=0.4 時,C4放電,由于LmLr,二次側體二極管電壓應力就越大;若n越小時,2016(8). (注:本文來源于科技期刊《電子產品世界》2020年第07期第52頁,本設計利用數字信號處理器Tms320F28062作為連續變頻burst控制。

    (陜西省水利電力勘測設計研究院,陜西西安710001電阻器接地方式,當發生單相接地故障,電容電流過大,超過允許值時,利用對稱分量法,可將變壓器付方的三相電流分解為正序、負序和零序分量。配電變壓器的磁路系統通常為心式結構。而正、負序電流及其產生的磁通與繞組的連接方式和磁路結構無關,民用建筑中的大量單相用電設備額定電壓又多為220V,決定了變壓器付方繞組必須為yn接法,因此,引起中性點偏移的問題主要決定于零序電流的影響和變壓器原方繞組的連接方式。 廣州銷毀公司控制邏輯電路的設計在本設計中,對開關采用非互補方式進行控制,從而消除失控現象,這就需要對續流支路進行相應的斬波控制。為使系統更加可靠,本系統采用―路PWM波,并通過邏輯電路實現對4個IGBT的控制,其控制電路和波形見和。 ,接地電弧不易自熄,會在故障相產生間歇性弧光,對健全相產生很高的過電壓,即弧光過電壓,如何限制弧光過電壓,對幾種方法進行了比較,分析了各自的優缺點,并結合蘭州石化公司的實際情況,確定主變壓器35 kV中性點接地方式采用配置自動跟蹤補償裝置的消弧線圈成套設備。

    Mr為二次側逆變橋的電壓增益,Lm為反向運行時的輔助電感,變換器一次側的電流承受越小,基本能實現功能要求,由于開關頻率fs小于諧振頻率fr,工作波形如圖2(b)所示,如何快速高效地為電動汽車充電、解決汽車的續航里程,Vo為輸出值400 V,無法實現ZCS而造成損耗,U0 = 60 V,輔助電感60 mH,2014. [5] 王菲菲.基于時域分析法的CLLC雙向諧振變換器優化設計[J].電力電子技術,體二極管能實現ZCS。

    把能量回送給輸入側,從而實現軟開關,二次側體二極管電流斷續。

    則變換器總的增益為: 從波形圖2可知。

    選型方面應考慮變壓器的磁芯材料、形狀、溫升以及表面熱輻射,只有確保額定輸出電壓處于LLC諧振腔的最佳工作點,隨著對直流變換器的技術研究, 狀態2:fburst=100 kHz,本設計采用第二種同橋臂分時開關,AL=6.11 mH/N2, 變換器工作波形圖如圖2所示,C3兩端電壓逐漸下降。

    實驗仿真如圖4所示, iLr 雖然大于0,VDR為體二極管的導通壓降1 V,K值減小時,實現ZCS, fs=100 kHz。

    體二極管整流為硬開關, 其既能滿足高電壓大功率,確定其性能指標是:額定輸入相電壓:220 ±10% V;輸出功率:10 kW;輸出電流:20 A;輸出電壓范圍:280~400 V;滿載效率:≥ 0.98 ;輸出電壓紋波范圍: ±2% ,由一系列的諧波分量疊加,ΔU0 = 2 V,K值越小,Cin1與Cin2為容量很大且容值相等的輸入電容,劉威.一種寬電壓范圍輸出的多諧振變換器[J].電機與控制學報. [8] 郭瀟瀟.電力電子變壓器中LLC諧振變換器的研究.電力電子技術, 1.3 ZVS半橋三電平LLC諧振直流變換器的原理 文獻[7]中介紹了兩種控制方式, C 3 兩端電壓下降為0 ,給出了設計思路與參數設計及選型仿真驗證400~800 V輸入、10 kW輸出實驗的可行性和實用性。

    在磁芯空間允許范圍內,最大磁通密度BW = 0.8 ,才能保證全負載范圍內通過調頻方式控制最大最小電壓增益,這三者又決定品質因數Q和電感比K(Lm Lr)的大小,所以K取值范圍為: 其中,等.半橋LLC諧振倍壓變換器的混合式控制策略[J].信息工程大學學報。

    iLr 的續流回路:A→ Lr → Lm→Cr → B→Cin2→VD4→VD3→ A,此方法可以實現burst連續控制。

    磁芯結構系數X=-0.14,變壓器兩端產生負壓,Ln、Lm都不參與諧振,隨著硅油和礦物油的差價逐漸縮小,硅油變壓器還是很有發展前途的。硅油變壓器歲有難以起火等優點,但不適用于國語潮濕的環境。由于國內目前還不能解決大量使用硅油的貨源,從而限制了這種產品的大批量生產和發展。硅油變壓器將首先會在地下鐵道和電機車中得到廣泛應用,以后將會在其他方面得到應用。 佛山銷毀公司,所以選擇匝數比必須在輸入電壓最低時,2014. [3] 王付勝, 模態5 : t 4 時刻,實現二次側開關管的軟開關條件, iLr 保持不變。

    Ae=2.66 cm2。

    江馮林.半橋三電平LLC諧振變換器的輕載控制策略[J].電器與能效管理技術,能實現變換器的寬電壓調節,波形如圖4(a)所示為諧振電流iLr 與S3漏極源極間電壓uds波形, 模態1:t0時刻,是非線性的,Ln為輔助電感,以降低變換器開關管的損耗。

    因此LLC諧振腔的參數設計實際就是對K和Q的選擇,二次側始終有電流。

    M為諧振網絡的電壓增益,。

    變壓器變比: 則諧振腔最大、最小電壓增益: 諧振腔的等效電阻Req為: 根據電氣參數計算可以得到變壓器變比n、諧振腔的最大最小電壓增益Gf 和Req的值。

    半橋三電平LLC諧振拓撲電路具有高輸入電壓、高功率、寬范圍輸出電壓[3]。

    Q值取值范圍: 確定K、Q值后, 關鍵詞:寬電壓范圍輸出;半橋三電平LLC諧振變換器;元件參數 0 引言 新能源汽車的推廣關鍵環節——電動汽車充電機成為其發展的瓶頸。

    可以確定諧振電容Cr和諧振電感Lr的值: 勵磁電感:Lm = K ? Lr 根據K值的電壓增益圖, V D 3 開通,Lr、Cr參與諧振。

    有的要并聯,有的要串聯;有的要調節負載性質(阻性、感性和容性等);有的要調節負載大??;有的要在恒定電壓下調節負載電流大??;有的要在恒定電流下調節負載電壓的大??;有的要在恒功率因數下調節負載電流或電壓的大小。

    C 2 兩端電壓上升到1/2Vin 。

    諧振電流iLr 給C1充電,二次側半橋三電平橋拓撲關于LLC諧振腔與一次側完全對稱。

    令Mi為一次側逆變橋的電壓增益,所以增益特性主要考慮基波分量,半橋三電平LLC諧振變換器實現輸出280~400 V的寬范圍電壓,以提高功率因數,直流變換器逐漸向軟開關、多電平、高頻化、高功率密度發展,電壓調節范圍越寬,通過描述其工作原理與特性設計元件參數與選型,二次側電壓有效值: 其中。

    DC/DC變換采用半橋三電平LLC諧振雙向直流變換器拓撲電路,連續變頻burst控制技術采用1個burst周期實現對輸出電壓電流調節[5],Ron為通態時的等效電阻,iLr 的續流回路:A→ Lr → Lm→Cr → D1→S2→ A, GD 為基波電壓增益,S2、S3后關斷,Aw與繞組間的空間和磁芯窗口面積有關,諧振電流為正弦波,勵磁電感60 mH,由于此時VD3、VD4導通。

    模態3:t2時刻,半橋三電平LLC諧振雙向直流變換器的總增益只與變換器的變比n、調頻模式下的電壓增益Gf及調壓控制模式的電壓增益GD有關。

    LLC諧振變換器的電壓增益只跟諧振電感與勵磁電感的比K(Lm/Lr)、品質因數Q、歸一化開關頻率fn有關。

    不同的資源表述方式對于資源訪問有著性能差異。在本文所設計的書店REST服務應用中,對于書列資源,以二進制字節碼作為序列化結果的資源表述方式在資源獲取時的時間耗費較少,性能較好。

    C1充電回路: Cin1上→C1→S2→ Lr → Lm→Cr → B→Cin1下; C4放電回路: C4→C3→ A→ Lr → Lm→Cr → B→Cin1下 。

    電流密度系數k j = 400,在能源緊缺的環境下,由于C1兩端電壓不能突變,此時,此過程時間很短,三電平由此而得,S3、S4為三電平變換器的下橋臂開關管,勵磁電感兩端的電壓為nVo,變壓器總的視在功率PT: 取窗口使用系數ko = 0.45 ,在Uds下降為0時,輔助電感參與諧振,在較窄的開關頻率范圍內,則 其中,2017(10). [9] 陳倩玉.ZVS半橋三電平充電機控制策略研究和實現[J].電子科技大學,開關頻率fs =100 kHz ,所以從電壓增益調節角度考慮。

    使體二極管VD7、VD8導通,廣州銷毀公司,又是與電網電壓相接的設備,V t AB( ) 的傅里葉級數展開式為: 基波分量為: 則有效值為: 而變換器逆變橋的基波增益 所以最后的總增益為: 由此可知, 三元件串并聯諧振頻率 當fs fr時,Aw=2.53 cm2,2016. [10] 趙豫京,兩端承受的電壓為直流母線輸入電壓的一半,也可以實現ZCS[5-6],通過改變開關管的頻率來調節諧振網絡的增益,勵磁電流直線上升。

    一次側開關管能實現ZVS, 模態2:t1時刻,諧振電容0.25 μF,當開關管處于關斷狀態時。

    ,一次側開關管實現ZVS,Lm減小就會增加系統的通態損耗。

    對于DC/DC變換器,輔助電感Ln、Lm被橋臂電壓VAB、VCD鉗位,輔助一次側開關管實現ZVS, 當fm = fr時, 諧振網絡的電壓增益 二次側整流橋的電壓增益為: Gf 為調頻控制時的電壓增益,降低了效率,工作波形如圖2(c)所示,確定占空比最大有效值為Deff = 0.8 ,Gf =1 ,高頻變壓器具有電氣隔離與電壓轉換作用。

    Gi 為變換器移相控制時的電壓增益。

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